Сравнительная характеристика приборов группы ПКВ

Главная страница
Контакты

    Главная страница



Сравнительная характеристика приборов группы ПКВ



страница2/2
Дата18.08.2017
Размер1.61 Mb.
ТипКурсовая


1   2

Сравнительная характеристика приборов группы ПКВ



Наименования характеристик

ПКВ/М6Н

ПКВ/М7

(замена ПКВ/М5Н)

ПКВ/У3.0 ПКВ/У3.1

Виды выключателей

Масляные, вакуумные, элегазовые, электромагнитные

Все виды выключателей на все классы напряжения

Количество дискретных каналов контроля

3

4

20

Количество каналов контроля положения датчиков сопел

──

──

2 или 12

Диапазон измерения временных характеристик, с

0,001…5,2

0,001...5,2

0,001...8

Погрешность измерения временных характеристик, мс

±0,1

± 0,1

± 0,1…..± 0,3

Диапазон измерения скорости, м/с

0...20

0…..20

0 …..20

Погрешность измерения скорости, %

4

2

4

Диапазон измерения хода, мм

0,5…900

0,5…900

0,5…900

Дискретность измерения линейных перемещений, мм

0,5

0,5

0,5

Погрешность измерения хода:
датчиком ДП12, мм
датчиком ДП21, град.

± 1 ± 0,2

± 1 ± 0,2

± 1 ± 0,2

Порог срабатывания защиты силового коммутатора при превышении тока, А

──

16…20

58

Максимальный выходной ток коммутатора, А

──

15

35

При постоянном напряжении В

100…..340

100…..340

100…..340

Напряжения сети при 50Гц ,В

100…..240

100…..240

100…..240

Диапазоны измерения сопротивления штатного резистивного датчика элегазовых выключателей, Ом

──

0…160 или 0…2500

0…160 или 0…2500

Диапазон измерения тока, А

 

0…..15

0…..35

Габариты измерительного блока (ширина *высота * глубина), мм

210*235*75

360*290*165

300 * 140 * 400

Масса измерительного блока, кг

3

7

8

Масса укладочного ящика с ЗИП, кг

12

12

12

Температурный диапазон эксплуатации измерительного блока,°C

–20 ... +50°С

–15 ... +40°С

–15 ... +40°С

Комплект

измерительный блок, укладочный ящик, датчики перемещения, крепежные приспособления, кабели, эксплуатационная документация, сумка для переноски измерительного блока.

измерительный блок, укладочный ящик, датчики перемещения, крепежные приспособления, кабели, эксплуатационная документация, сумка для переноски кабелей.

измерительный блок, укладочный ящик, датчики перемещения, крепежные приспособления, кабели, эксплуатационная документация, сумка для переноски измерительного блока.

Продукция по дополнительному заказу к прибору

Пульт ПУВ-10, ПУВ-50 или ПУВ-регулятор

Токовые клещи на токи 20А, 50А, 100А, 200А или 400А. Пульт ПУВ-50 или ПУВ-регулятор. Ноутбук.

Токовые клещи на токи 20А, 50А, 100А, 200А или 400А. Пульт ПУВ-50 или ПУВ-регулятор. Ноутбук.

Индивидуальные преимущества

Предельно прост в использовании. Для персонала не высокой квалификации. Особенно хорош для контроля вакуумных и масляных выключателей. Отсутствует возможность передачи данных в компьютер. Имеется сертификат. Занесен в Госреестр средств измерений РФ.

Самый совершенный прибор. Для подготовленных пользователей. При контроле элегазовых выключателей более предпочтителен, чем ПКВ/М6Н и ПКВ/М5Н. Очень удобный корпус. Занесен в Госреестр средств измерений РФ.

Наиболее универсальный прибор. Обязательно необходим при наличии даже одних воздушных выключателей. Особенно выгоден, когда кроме воздушных имеются и другие виды выключателей. Занесен в Госреестр средств измерений РФ.

5. ВЫБОР И РАСЧЕТ СЕЧЕНИЙ ПРОВОДОВ И КАБЕЛЕЙ

В простейшем случае выбор сечений проводов и кабелей подключения средств автоматизированного анализа и управления состоянием высоковольтного оборудования произ­водится с использованием таблицы экономической плотности тока (табл. П.2) и формулы F=I/jэк, где I - расчетный ток линии, А; jэк — рекомендуемая экономическая плотность тока. Выбирается бли­жайшее стандартное сечение, превышающее результат расчета.

Однако выбор проводов и кабелей таким способом не соответст­вует минимуму приведенных затрат. Графики зависимостей приведен­ных затрат от силы тока в линии 3 =f(I) для стандартных сечений представляют собой серию пересекающихся параболических кривых. Абсциссы точек пересечения этих графиков соответствуют значениям силы тока 7, при которых целесообразен переход от одного сечения к другому, т.е. определяют границы экономических интервалов сечений. С использованием зависимостей 3=f(I) построены номограммы эко­номических интервалов для линий электропередачи различных напря­жений и исполнений. Эти номограммы, а также данные табл. П.3 и графики рис. П.1 и рис. П.2 обычно используют для определения се­чений проводов и кабелей. В приложении на рис. П.З - П.8 приведены номограммы для ряда воздушных и кабельных линий. Для выбора се­чений кабелей можно воспользоваться данными табл. П.4 и П.5. При этом длительно допустимое значение силы тока Iдоп определяется выражением Iдоп = Iрасч /Kпер * Kсн , где Iрасч = Sнагр/Uном ; Kпер - коэффициент допустимой перегрузки (табл. П.6); Kсн - коэффициент снижения (табл. П.7).

6. РАСЧЕТ ТОКОВ КОРОТКИХ ЗАМЫКАНИЙ

Расчет токов к.з. необходим для правильного выбора элементов и настроек диагностических средств автоматизированного анализа и управления состоянием высоковольтного оборудования систем электро­снабжения, для проверки их чувствительности в зоне действия и отстроенности от оборудования вне этой зоны. В электроустановках пе­ременного тока напряжением выше 1000 В расчет токов к.з. должен проводиться в соответствии с ГОСТ.

Для расчета токов трехфазных к.з. целесообразно воспользоваться схемой замещения прямой последовательности. Составление такой схемы заключается в замене элементов сети на исходной схеме их со­противлениями для токов прямой последовательности и выборе рас­четных точек к.з. Сопротивления всех элементов определяются в Омах по формулам табл.2 . При этом за расчетные принимаются следующие средние значения напряжений UСр.ном: 3,15; 6,3; 10,5; 37; 115; 230; 340; 515; 770; 1150 кВ.

Таблица 2


Наименование элемента

Формула для расчета сопротивления

Воздушная или кабельная линия

Xл = X1км * Lкм

Rл = R1км * Lкм

Трансформатор

Xтр= Uк%*U2ср.ном

100*Sтр.ном



Реактор

Xр= X%*Uср.ном

100*Iр.ном



Любая обобщенная нагрузка, син­хронная или асинхронная машина

X”= X%*U2ср.ном

Sном



Система:

а) При известном токе к.з.;

б) при известной мощности к.з.

XC= Uср.ном

 I”к.с
XC= U2ср.ном

Sк.с




Для выбора средств автоматизированного анализа и управления состоянием высоковольтного оборудования необходимо рассчитать токи трехфазных к.з. в определенных характерных точках. На каждой линии намечается, как минимум, три расчетные точки - в начале, середине и конце, что позволяет при выборе защит построить кривую изменения первичного тока в защите при перемещении точки к.з. вдоль линии. Если на линии есть ответвление, к которому подключается подстанция, то допустимо разделить линию на части в соответствии с местоположением ответв­ления. К расчетным точкам относят также шины подстанций, стороны высшего и низшего напряжений трансформаторов.

Погонные активные и индуктивные сопротивления проводов и кабелей приведены в табл. П.8 и П.9.

В современных энергосистемах токи при несимметричных к.з. и замыканиях на землю иногда превышают токи трехфазных к.з. В связи с этим возникает необходимость расчета эквивалентных схем обрат­ной и нулевой последовательностей.

Схема обратной последовательности аналогична схеме прямой последовательности, за исключением сопротивлений синхронных и асинхронных машин. Для генераторов обычно принимают X2 = 1,22Xd", для нагрузки — Х = 0,35X .

Схема нулевой последовательности сильно отличается от схемы прямой последовательности. В эту схему входят сопротивления нуле­вой последовательности линий и сопротивления трансформаторов с соединением обмоток "звезда-треугольник", нейтрали которых зазем­лены, а также автотрансформаторов, В табл. 3 даны сопротивления нулевой последовательности ряда элементов, выраженные через со­противления прямой последовательности.





Таблица 3

Элементы схемы

Сопротивление нулевой последовательности Х0

Одноцепная ВЛ:

а) без тросов;

б) со стальными тросами

3,5X1

3,0X1


Двухцепная ВЛ:

а) без тросов;

б) со стальными тросами

5,5X1

4,7X1


Трехжильные кабели

(3,5-4,6)X1

Трансформаторы:

а) двухобмоточные (Y0/Δ);

б) трехстержневой (Y0/ Y);

X1

0,5X1 + X µ0




7. ПРИМЕР ВЫБОРА ТИПА И СХЕМЫ ПОДКЛЮЧЕНИЯСРЕДСТВ АВТОМАТИЗИРОВАННОГО АНАЛИЗА И УПРАВЛЕНИЯ СОСТОЯНИЕМ ВЫСОКОВОЛЬТНОГО ОБОРУДОВАНИЯ

В качестве примера приведём методику выбора приборов контроля высоковольтных выключателей ПКВ/М6, ПКВ/М7, ПКВ/У3.


На первом этапе, руководствуясь табл. 4, определим типы масляных, элегазовых, вакуумных и электромагнитных выключателей, для контроля которых адаптированы приборы ПКВ/М6, ПКВ/М7 и ПКВ/У3.

Таблица 4

Типы выключателей

Тип выключателей


Вид контролируемого перемещения

Датчик


Марка выключателя

Масляные


Поступательное



ДП12


МКП-220, У-220, МКП-110, У-110, ВБД-35, МКП-35, С-35, У-35, ВМГ-10, ВМГ-133, ВМП-10, ВМПП-10, ВМПЭ-10, ВПМ-10, МГГ­20, МГГ-229, МГГ-529, МГ-10, МГГ-10

Вращательное


ДП21


ВМТ-220, ВМТ-110, ВМТ-150, ВМ-35, ВМД-35, ВТ-35, ВТД-35, ВМУЭ-35, ВМУЭ-27,5, ВМКЭ-35, ВК-10, ВКЭ-10

Электро-

Магнитные


Вращательное


ДП21

ВЭ-6, ВЭС-6


Элегазовые


Поступательное


ДП12


ВГУ-500, ВГУ-330, ВГУ-220, ВГТ-220, ВГТ-110, ВЭБ-110, ВГП-110, ВГП-220, ВБ-110, ВГО-110

Вращательное



ДП21

ВГК-220, ВГБ-35, ВГБУ-110, ВГБУ-220, ВГГ-20, ВГ-110, ВГ-220, выключатели Siemens, ABB, Areva

Резистивный датчик

ВГУГ-500, ВГУГ-330, ВГУГ-220, ВГК-220,

ВГБУ-110, ВГБУ-220



Вакуумные

Специальное устройство из ЗИП выключателя

ВБН-27,5, ВБН-35, ВБУ-35, ВБЦ-35, ВВС‑27,5, ВВС-35

Воздушные

Датчик не используется

ВВБ-750, ВВБ-500А, ВВБК-500, ВВД-330, ВВБ-330, ВВБК-330, ВВБМ-330 с датчиками дополнительного дутья,ВВБК-500, ВВД-330, ВВБ-330, ВВБК-330, ВВБМ-330 без датчиков дополнительного дутья, ВНВ-500-40, ВНВ-330-40,ВНВ-500-63, ВНВ-330-63, ВНВ-220-63, ВВД-220, ВВД-220Б, ВБК-220Б,ВВН-220-10, ВВШ-220-10, ВВН-220-15, ВВШ-220-15, ВВН-158-4, ВВШ-150, ВВБ-110, ВБК-110, ВВБМ-110Б, ВВН-110, ВВШ-110, ВВУ-110А, ВВУ-35А, ВВ-15, ВВН-35, ВВ-20У, ВВГ-20, ВВОА-15, КАГ-24-30А, ВНСГ-15, ВВЧП-15, КАГ-15-75, ВВ-500, ВВМ-500, ВВ-330Б, ВВН-330, ВВШ-330, ВО-1150, ВНВ-1150, ВО-750-У1

На следующем этапе уточняется возможность контроля выбранными приборами параметров выключателя перед началом ремонта (для выявления скрытых дефектов), после завершения ремонта (для подтверждения качества его выполнения), а также при профилактических обследованиях состояния коммутационного оборудования. Контроль заключается в синхронном измерении комплекса характеристик при пуске выключателя и дальнейшем анализе полученных значений.

Далее для масляных выключателей скоростные характеристики и характеристики хода контролируются с помощью точных цифровых датчиков линейных (ДП12) и угловых (ДП21) перемещений, входящих в комплект прибора. Для элегазовых выключателей скоростные характеристики контролируются либо с помощью датчиков линейных (ДП12) или угловых (ДП21) перемещений либо с помощью штатных контактных или потенциометрических датчиков выключателя. Для некоторых типов вакуумных выключателей скоростные характеристики измеряются посредством штатных контактных датчиков выключателя.

Кроме таблиц цифровых значений параметров, информацию о состоянии выключателей можно извлечь из следующих регистрируемых графиков процессов:


  • зависимости хода от времени;

  • зависимости скорости от времени или от хода;

  • зависимости токов и напряжения электромагнитов от времени или от хода;

зависимости процессов замыкания и размыкания контактов полюсов выключателя от времени или от хода.

В качестве примера на рис. 4 приведена схема подключения прибора к выключателю, имеющему 4 разрыва на полюс, при использовании местного пуска.







8. ПРИМЕР ВЫБОРА СЕЧЕНИЙ ПРОВОДОВ ВЛ 110 КВ

Исходные данные: напряжение Uн = 110кВ; максимальный ток Imах = 100А; количество часов использования максимума Тmах = 5000 ч/год; нормативный коэффициент эффективности введения линии в строй Ен = 0,15; климатическая зона — центр России; тип опор - стальные, одноцепные. Для выбора сечения проводов приме­ним метод экономических интервалов. Во-первых, по табл. П.3 нахо­дим нормативный коэффициент амортизации ра = 0,024.

Далее, используя график рис. П.1, по заданному значению Тmах=5000 ч/год находим значение времени потерь Т=3000 ч/год.

С учетом климатической зоны по графику зависимости Сэ = f (τ) (рис. П.2) определяем удельную стоимость потерь энергии Сэ ≈ 2,35 руб/кВт-ч.



Вычисляем значение:



На рнс.П.5 по значениям Imах=100А и 

находим точку N1, попадающую в зону экономического сечения Fэк=150 мм2.


9. ПРИМЕР ВЫБОРА СЕЧЕНИЯ ЖИЛ ТРЕХФАЗНОГО КАБЕЛЯ

Исходные данные: напряжение Uн =10кВ; мощность нагрузки Sнагр = 2000 кВ А , материал жил — алюминий; тип линии — одиноч­ный кабель в траншее. Определяем длительно допустимую токовую нагрузку

Iдоп = Iрасч/(Кпер∙Ксн)

Где  , значение коэффициента перегрузки и коэффициента снижения находим в табл. П.6 и П.7: Кпер=1,3; Ксн =1. Таким образом, Iдоп=89А.

Далее по табл. П.5 для ближайшего большего тока длительно допус­тимой нагрузки (90 А) находим рекомендуемую площадь поперечного се­чения жилы кабеля — 25 мм.

ПРИЛОЖЕНИЯ

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

ЗАДАНИЕ

на курсовую работу по дисциплине «Методы и средства диагностики высоковольтного оборудования».



студенту гр. _____________ ________________________________________________

Ф.И.О.

Вариант_____________

Для системы электроснабжения в соответствии с номером ва­рианта необходимо выполнить следующее.



  • Дать краткую характеристику системы с указанием назначения ее основных элементов.

  • Произвести расчет сечений и выбор проводников следующих линий:



наименование линий

Произвести расчет основных параметров следующих средств диагностики высоковольтного оборудования систем электроснабжения

___________________________________________________________

номера и типы средств диагностики

  • Разработать схемы подключения перечисленных средств автоматизированного анализа и управления состоянием высоковольтного оборудования систем электроснабжения

  • Оформить работу аналитического характера, а также расчеты и комментарии к ним в виде пояснительной записки.

Исходные данные для выполнения курсового проекта.

  • Типы и параметры трансформаторов_______________________________ _________________________________________________________________

номер, тип, мощность, напряжение и др.

  • Типы и параметры линий: _________________

номер, тип, параметры

  • Типы и параметры средств диагностики высоковольтного оборудования: ___________________________

номер, тип, параметры



  • Типы и параметры высоковольтных электродвигателей: _________________

номер, тип, параметры



  • Характер нагрузки линий и трансформаторов: _________________


Сопротивление системы: _________________
Дата выдачи задания: _____

Срок сдачи курсовой работы _______________________

Руководитель проекта:

Ф.И.О.

Подпись руководителя



ПРИЛОЖЕНИЕ 2
СХЕМА СИСТЕМЫ ЭНЕРГОСНАБЖЕНИЯ



ПРИЛОЖЕНИЕ 3

ОСНОВНАЯ НАДПИСЬ. ПРИМЕР ВЫПОЛНЕНИЯ




Основная






ПОРЯДОК ОФОРМЛЕНИЯ ЧЕРТЕЖА ДЛЯ ХРАНЕНИЯ






Таблица П.1



Экономическая плотность тока

Н Наименование элементов

Плотность Iэк, А/мм2, при Тmaх, ч/год

1000-3000

3001-5000

5001-8760

Голые провода и шины, алюминиевые:










- европейская часть РФ, Забайкалье,










Дальний Восток

1,3

1,1

1,0

- Центральная Сибирь

1,5

1,4

1,3

Кабели с бумажной и провода с резино­

вой и полихлорвиниловой изоляцией с

алюминиевыми жилами:

- европейская часть РФ, Забайкалье,

Дальний Восток

- Центральная Сибирь





































1,6

1,4

1,2

1,8

1,6

1,5

Кабели с резиновой и пластмассовой










изоляцией с алюминиевыми жилами:










- европейская часть РФ, Забайкалье,










Дальний Восток

1,9

1,7

1,6

- Центральная Сибирь

2,2

2,0

1,9



Таблица П.2

Нормы ежегодных отчислений на амортизацию и обслуживание, в относительных единицах



Наименование проводников системы

Норма амортиза­ционных отчислений Ра

Затраты на ремонт и обслужи­вание Рро

Всего издержки на амортизацию и обслуживание РΣ

Кабельные линии до 10 кВ:










- со свинцовой оболочкой, проложен­-










ные в земле и помещениях

0,023

0,02

0,043

- с алюминиевой оболочкой,










проложенные:










• в земле

0,043

0,02

0,063

• в помещениях

0,023

0,02

0,043

- с пластмассовой изоляцией, проло­










женные в земле и помещениях

0,053

0,02

0,073

Кабельные линии до 20-35 кВ со свин-­










цовой оболочкой, проложенные в земле

0,034

0,02

0,054

и помещениях










Кабельные линии до 110-220 кВ, про­-










ложенные в земле и помещениях

0,025

0,02

0,045

Воздушные линии до 20 кВна метал­-










лических или железобетонных опорах

0,036

0,003

0,039

Воздушные линии до 20 кВ на дере­-










вянныхопорах

0,057

0,005

0,062

Воздушные линии 35 кВ и выше на стальных и железобетонных опорах

0,024

0,004

0,028

Воздушные линии 35-220 кВ на дере­вянных опорах

0,049

0,005

0,054

Силовое электротехническое оборудо­вание и распределительные устройства: до 20 кВ 35-150 кВ 220 кВ и выше

0,064 0,058 0,058

0,04 0,030 0,02

0,104

0,088

0,078

Таблица П.3



Основные расчетные данные трехфазных кабелей с алюминиевыми жилами


Напря­жение, кВ

Сечение жилы, мм2

Длительно допустимая токовая нагрузка, А

Потери в од­ном кабеле при полной нагруз­ке, кВт/км

Длина кабе­ля на 1% по­тери напря­жения, м

При проклад­ке в траншее

При прокладке на конструкциях




10

60

42

40

185




16

80

50

45

220




25

105

70

50

260




35

125

85

51

310




50

155

110

54

360

6

70

190

135

59

410




95

225

165

61

470




120

260

190

64

510




150

300

225

67

560




185

340

250

69

600




240

390

290

70

680




16

75

46

36

400




25

90

65

39

510




35

115

80

42

560




50

140

105

44

660

10

70

165

130

44

780

95

205

155

50

860




120

240

185

54

930




150

275

210

56

1010




185

310

235

57

1100




240

355

270

58

1250

Таблица П. 4


Допустимые перегрузки кабелей 6-10 кВ в нормальных режимах



Место про­кладки кабеля

Предваритель­ная нагрузка кабеля, %

Допустимые перегрузки (по отношению к нормальной нагрузке) в течение времени

0,5 ч

1 ч

Зч

В земле

60

80

1,35

1,20

1,30

1,15

1,15

1,10

В воздухе

60

80

1,25

1,15

1,15

1,10

1,10

1,05

В трубах

(в земле)

60

80

1,20

1,10

1,10

1,05

1,00

1,00

Таблица П.5


Коэффициенты снижения на число работающих кабелей, лежащих рядом в земле


Расстояние в свету, мм

Коэффициент снижения при числе кабелей

1

2

3

4

5

6

100

1,00

0,90

0,85

0,80

0,78

0,75

200

1,00

0,92

0,87

0,84

0,82

0,81

300

1,00

0,93

0,90

0,87

0,86

0,85

Таблица П.6

Активные и индуктивные сопротивления трехжильных кабелей с поясной изоляцией

Номиналь­ное сечение жил, мм2

Активное сопротивление жил при t=20°С, Ом/км

Индуктивное сопротивление, Ом/км, при номинальном напряжении, кВ

алюминиевых

медных

6

10

10

3,10

1,84

0,11

0,122

16

1,94

1,15

0,102

0,113

25

1,24

0,74

0,091

0,099

35

0,89

0,52

0,087

0,095

50

0,62

0,37

0,083

0,090

70

0,443

0,26

0,08

0,086

95

0,326

0,194

0,078

0,083

120

0,258

0,153

0,076

0,081

150

0,206

0,122

0,074

0,079

185

0,167

0,099

0,073

0,077

240

0,129

0,077

0,071

0,075

Таблица П. 7

Формулы для определения расчетных токов в реле максимальных токовых защит при двухфазных к.з.


Схема выполнения максимальной то­ковой защиты

Коэффициент схемы при сим­метричном ре­жиме

Токи в реле при двухфазном к.з.

в месте установки

защиты или за трансформатором Y/Y- 0 (12)



за трансформатором Y/Δ-11

Полная звезда

1





Неполная звезда с двумя реле

1





Неполная звезда с тремя реле (третье реле включено в обратный провод)

1





Треугольник с тремя реле







Треугольник с двумя реле







Схема включения одного реле на разность токов двух фаз А и С





Схема не применя­ется (отказывает при к.з. фаз А и В).


Примечание. - ток трехфазного к.з., приведенный к напряжению той питающей стороны, где установлена рассматриваемая защита;nτ - коэффициент трансформации трансформаторов тока этой защиты.
Таблица 8

Формулы для определения расчетных токов в реле максимальных токовых защит на стороне 6

(10) кВ при однофазных к.з. на стороне 0,4 кВ трансформаторов Ұ/Yи Ұ/Δ


Схема выполне­ния максималь­ной токовой за­щиты

Коэффициент схемы при симметричном режиме

Ксх


Токи в реле при однофазном к.з. за транс­форматором

Ұ/Y-0

Ұ/Δ-11

Полная звезда

1

Не применяется

Не применяется

Неполная звез­да с двумя реле

1





Неполная звез­да с тремя реле (третье реле включено в об­ратный провод)

1





Треугольник с тремя реле




Не применяется



Треугольник с двумя реле




Не применяется



Схема включе­ния одного ре­ле на разность токов двух фазА и С.




Схема не приме­няется (отказывает при однофазномк.з. фазы В)

Схема не приме­няется (отказывает при к.з. фаз В и С)

Примечание.—полный ток однофазного к.з. на стороне 0,4 кВ, приведенный к напряжению питающей стороны трансформатора, где установлена максималь­ная токовая защита; nτ — коэффициент трансформации трансформаторов тока этой защиты.

Таблица П. 9



Сопротивлениемасляных трансформаторов новых типов с

низшим напряжением 400-230 В

Мощность трансфор­матора, кВ∙А

Высшее напря­жение, кВ

, приведен­ное к напряжению 400 В, Ом

Мощность трансфор­матора, кВ∙А

Высшее напряже­ние, кВ

, при­веденное к напря­жению 400 В, Ом

1.

Схема соединений звезда - звезда

2. Схема

соединений треугольник -




с выведенной нейтралью

звезда с выведеннойнейтралью




25

6 и 10

1,04

400

6 и 10

0,019




40

6 и 10

0,65

630

6 и 10

0,014




63

6 и 10

0,41

1000

6и 10

0,009







20

0,38

1600

6 и 10

0,006

1. Схема соединений звезда - звезда с выведеннойнейтралью

3. Схема соединений звезда — зигзаг с выделеннойнейтралью

100

6-35

0,26

25

6 и 10

0,3

160

6-35

0,16

40

6и 10

0,19

250

6-35

0,1

63

6 и 10

0,12

400

6-35

0,065

100

6и 10

0,075

630

6-35

0,042

160

6 и 10

0,05

1000

6 и 10

0,027

250

6 и 10

0,03




35

0,0255




20 и 35

0,043

1600

6 и 10

0,018













35

0,017










Примечание. Для трансформаторов с низшим напряжением 230-127 В указанное в таблице сопротивление должно быть уменьшено в 3 раза.





Библиографический список



  1. Овчаренко Н.И. Автоматизированный анализ состояния высоковольтного оборудования. М.: Изд. дом МЭИ. 2009. 473с.

  2. Дьяков А.Ф., Овчаренко Н.И. Микропроцессорная автоматика и релейная защита электроэнергетических систем. М.: Изд. дом МЭИ. 2010. 610 с.

  3. Таев И.С. Электрические аппараты управления. М.: Энергоатомиздат. 2003. 342 с.

  4. Михеев Г.М. Цифровая диагностика высоковольтного оборудования. М.: Изд. дом «ДОДЭКА».. 2008. 298 с.

  5. Диагностические приборы СКБ энергетического приборостроения. Техническое описание. Иркутск. 2012. 143 с.

  6. Фалин Ю.М. Интеллектуальные системы анализа и управления в системах электроснабжения. М.: Изд. дом «ДОДЭКА».. 2009. 318 с.

  7. Алексеев, О.В. Высоковольтные аппараты / О.В. Алексеев, В.А. Фёдоров, С.И. Резин.– М.: Энергоатомиздат, 2001. – 372 с. – ISBN 978-5-4634-4321-2.

  8. Зиновьев Г.С. Силовая электроника. Учебник НГТУ. Новосибирск: 77

  9. Энергетическая электроника: справочное пособие / Под ред. В.А. Лабунцова. ­– М.: Энергоатомиздат, 2002. – 441 с. – ISBN 978-5-364-00531-1.

  10. Зиновьев Г.С. Прямые методы определения диагностических показателей высоковольтных преобразователей. Учебник НГТУ. Новосибирск: Изд-во НГТУ. 2006. 377 с.

  11. Электротехнический справочник/ Под ред. В.Г. Герасимова-М.: Энергоатомиздат. 1986. 675 с.

  12. Электронное средство обучения по дисциплине «Средства и методы диагностики высоковольтного оборудования» / Комплект из 52 слайдов. Составитель В.А. Шахнин.– Владимир: ВлГУ.

Каталог: uploads -> media
media -> Доклад агентства ветеринарии Сахалинской области об осуществлении регионального государственного ветеринарного контроля (надзора) по итогам 2012 года Раздел Состояние нормативно-правового регулирования в области ветеринарии
media -> К. В. Зенкин кандидат философских наук
media -> Лекции по теоретической грамматике английского языка
media -> Профессор, зав кафедрой госпитальной педиатрии №1 педиатрическиго факультета, д м. н. Шумилов Петр Валентинович; профессор кафедры госпитальной педиатрии №1 педиатрическиго факультета, д м. н. Мухина Ю. Г
1   2

  • Тип выключателей